要了解羅茨風(fēng)機風(fēng)壓、風(fēng)量的計算方法，首先來區(qū)分一下兩者，通常風(fēng)壓單位為mmAq（毫米水柱）、風(fēng)量單位為m3/min（立方米每分鐘），風(fēng)機風(fēng)量的定義為：風(fēng)速V與風(fēng)道截面積F的乘積。大型風(fēng)機由于能夠用風(fēng)速計準確測出風(fēng)速，所以風(fēng)量計算也很簡單，直接用公式Q=VF，便可算出風(fēng)量。
但是實際情況需要考慮的因素比較多，例如：一臺羅茨機銘牌標的500m3/min，因為機子進口溫度、環(huán)境溫度、進出口壓力變化。那么要如何計算實際風(fēng)量?
看到這樣的一個問題之后，我首先需要了解以下知識：羅茨風(fēng)機的風(fēng)量會受到哪些因素的影響?
1、周邊環(huán)境壓勵
這個很好理解，平原地區(qū)與高原地區(qū)空氣密度不同，空氣的含量不同，所以，大氣壓力會影響到風(fēng)量。
2、內(nèi)泄漏的情況
風(fēng)機內(nèi)部配件之間有一定的間隙， 羅茨鼓風(fēng)機屬于強制性輸送設(shè)備，在輸送過程中，氣體會透過間隙進行回流，對風(fēng)量存在一定的影響。
3、環(huán)境與溫度
環(huán)境不同、周邊溫度不同，羅茨鼓風(fēng)機輸送風(fēng)量也是不同的，例如：潮濕環(huán)境、夏季與冬季，其中會影響到環(huán)境中的水蒸氣，對于空氣的整體密度和質(zhì)量也會有所影響。
這是三個基本的風(fēng)量影響因素，上面的網(wǎng)友提到了進口溫度、 環(huán)境溫度、進出口壓力，羅茨鼓風(fēng)機為恒流量風(fēng)機，前方管道壓力在合理范圍內(nèi)變化，風(fēng)機的輸送風(fēng)量是不會發(fā)生變化的。如果過分超壓，風(fēng)機會倒轉(zhuǎn)，造成風(fēng)機的損壞。在實際工作環(huán)境中，如果我們的風(fēng)機并不存在較為嚴重的內(nèi)泄漏，風(fēng)機的風(fēng)量一般為銘牌所標注的。
在實際工況中，很難根據(jù)公式來對羅茨風(fēng)機的風(fēng)量進行計算，較為簡單的方法就是購買一件風(fēng)量風(fēng)壓測量儀，根據(jù)測量儀的數(shù)值標準來定即可。如果您想要采購我們的風(fēng)機，請電話聯(lián)系：，掃一掃了解風(fēng)機行業(yè)應(yīng)用案例等。
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羅茨鼓風(fēng)機出口壓力是通過鼓風(fēng)機出口端有一塊壓力表，看壓力表就行了，山東錦工羅茨風(fēng)機廠家下面為大家介紹：
壓力一般在4000Pa以下的風(fēng)機為低壓，在6000之上為高壓風(fēng)機。高、中、低壓風(fēng)機是以它的比轉(zhuǎn)數(shù)（n）來區(qū)分的，n>60為低壓風(fēng)機；n=60-30為中壓風(fēng)機；n=30-5為高壓風(fēng)機，比轉(zhuǎn)數(shù)是由計算獲得的。如4-72-4.5A中的72就是這個風(fēng)機型號的比轉(zhuǎn)數(shù)，72>60，所以我們可以認定它為低壓風(fēng)機。
相同的電機功率，且相同轉(zhuǎn)速的情況下，不同型號的風(fēng)機產(chǎn)生的風(fēng)量和全壓也不相同。如：4-72-4.5A，為低壓風(fēng)機，最高風(fēng)量為10562m3/h，全壓為2550Pa；Y5-47-5C為中壓風(fēng)機，最高風(fēng)量為8909m3/h，最高全壓為4723Pa；9-19-5A為高壓風(fēng)機，最高風(fēng)量為7488m3/h，最高全壓為5697Pa。
高壓用于適用風(fēng)力較大的場合。
羅茨風(fēng)機壓力表數(shù)據(jù)，是由管道阻力體現(xiàn)出來。
當出現(xiàn)壓力過大，有幾種可能：
1，排氣量減少，有部分出口閥門被關(guān)閉或關(guān)小了引起；
2，管道某位置或出口堵塞引起。
請仔細檢查，排除問題再使用，如果長時間這樣使可，可能電機過載燒壞。
9.8千帕到98千帕，國產(chǎn)的。進口的會更高些，但也不會太高，要是壓力要求一百五六，還是用壓縮。
今天山東錦工羅茨風(fēng)機廠家關(guān)于風(fēng)壓范圍知識就先介紹到這里，如果大家有更多知識需要了解的話，請持續(xù)關(guān)注我們網(wǎng)址，如需相關(guān)產(chǎn)品需要可以來聯(lián)系我們錦工羅茨風(fēng)機廠家。
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羅茨鼓風(fēng)機選型中風(fēng)雖和風(fēng)壓計算方法的探討
摘要：針對污水處理廠羅茨鼓風(fēng)機在使用狀態(tài)與標準狀態(tài)下，進口溫度、壓力等條件發(fā)生變 化時，導(dǎo)致風(fēng)機的性能也發(fā)生變化這種情況，探討了設(shè)計選型時，鼓風(fēng)機容積流量、出口壓 力等的確定方法，結(jié)合工程熱力學(xué)原理及羅茨鼓風(fēng)機的工作原理，推導(dǎo)了流量的計算公式， 并通過實際工程中選型設(shè)計的計算范例，說明了計算公式的使用方法。
1引言
羅茨鼓風(fēng)機是污水處理工程中常用的充氧設(shè)備，在污水廠鼓風(fēng)機選型時，風(fēng)機廠家產(chǎn)品 樣本上給出的均是標準進氣狀態(tài)下的性能參數(shù)，我國規(guī)定的風(fēng)機標準進氣狀態(tài) ：壓力
P0=101.3 kPa,溫度T0=20C，相對濕度平=50%空氣密度P=1.2 kg/m 3。然而風(fēng)機在實際使 用中并非標準狀態(tài)，當鼓風(fēng)機的環(huán)境工況如溫度、大氣壓力以及海拔高度等不同時，風(fēng)機的 性能也將發(fā)生變化，設(shè)計選型時就不能直接使用產(chǎn)品樣本上的性能參數(shù)， 而需要根據(jù)實際使
用狀態(tài)將風(fēng)機的性能要求，換算成標準進氣狀態(tài)下的風(fēng)機參數(shù)來選型。
2鼓風(fēng)機出口壓力的計算
2.1出口壓力的計算方法
這里所說的出口壓力為鼓風(fēng)機標準狀態(tài)和使用狀態(tài)下出口的絕對壓力：
P1 ‘=P2+A P2 （ 1）
式中 P1‘ 一一 標準狀態(tài)下風(fēng)機的出口壓力（絕對壓力）,kPa
P2 ——使用狀態(tài)下風(fēng)機進口壓力（環(huán)境大氣壓力），kPa
△ P2——使用狀態(tài)下風(fēng)機的升壓，kPa
2.2出口壓力影響因素的分析
羅茨鼓風(fēng)機[1]工作過程如圖1所示：在圖1a中，左面為進氣腔，腔內(nèi)壓力與進氣壓力相 等；隨著葉輪的旋轉(zhuǎn)，在圖1b、c、d中，容積V保持不變，V內(nèi)氣體壓力與進氣壓力相等； 當運行到圖1e的位置時，V與排氣口相連通，排氣口的高壓氣體迅速回流，與低壓氣體混 合，使其壓力由進氣壓力突然躍升到排氣壓力。因此，容積式鼓風(fēng)機排氣壓力的高低并不取 決丁風(fēng)機本身，而是氣體由鼓風(fēng)機排出后裝置的情況，即所謂“背壓”決定的 [2],所以羅茨 鼓風(fēng)機具有強制輸氣的特點。鼓風(fēng)機銘牌上標出的排氣壓力是風(fēng)機的額定排氣壓力。 實際上,
鼓風(fēng)機可以在低丁額定排氣壓力的任意壓力下工作， 而且只要強度和排氣溫度允許，也可以 超過額定排氣壓力工作。
對丁污水處理廠而言，排氣系統(tǒng)所產(chǎn)生的絕對壓力(背壓)為管路系統(tǒng)的壓力損失值、 曝氣池水深和環(huán)境大氣壓力之和，如圖1所示。若由丁某種原因，如曝氣頭或管路堵塞，使 管路系統(tǒng)的壓力損失增加，“背壓”也會升高，丁是鼓風(fēng)機的壓力也就相應(yīng)升高；乂若曝氣 頭破裂或管路泄漏等原因，管路系統(tǒng)的壓力損失則會減少， “背壓”便不斷降低，鼓風(fēng)機的
壓力也隨之降低。
綜上所述，確定羅茨鼓風(fēng)機壓力時，只需要鼓風(fēng)機在標準狀態(tài)下所能達到的絕對壓力等 丁使用狀態(tài)下的大氣壓力、曝氣池水深、管路損失之和。
3鼓風(fēng)機空氣流
量的計算
在計算污水處 理的需氧量時，其 結(jié)果為標準狀態(tài)下 所需氧的質(zhì)量流量 qm (kg/min ),再將 其換算成標準狀態(tài) 下所需空氣的容積流量qvi (mVmin ),如果鼓風(fēng)機的使用狀態(tài)不是標準狀態(tài)，例如在高原地
區(qū)使用，則空氣密度、含濕量會發(fā)生變化，鼓風(fēng)機所供應(yīng)的空氣容積流量與標準狀態(tài)是相同 的，而所供空氣的質(zhì)量流量將減少，有可能導(dǎo)致供氧量不足。因此，必須計算出能供應(yīng)相同 質(zhì)量流量的容積流量，即換算流量 qv2。
在高原地區(qū)使用時，環(huán)境大氣壓力也會發(fā)生變化，壓力比相應(yīng)升高，那么，羅茨鼓風(fēng)機 的泄漏流量qvb則會增大，這將導(dǎo)致鼓風(fēng)機所供應(yīng)的空氣容積流量減少，也可能造成供氧量 不足。因此，設(shè)計時必須考慮使用條件發(fā)生變化時各種因素的影響，以保證風(fēng)機所供應(yīng)的實
際空氣流量能夠滿足使用要求，并需計算出換算流量q^
際空氣流量能夠滿足使用要求，并需計算出換算流量
q^和泄漏流量qvb2,其計算方法在流量
計算實例中將詳細說明
3.1換算流量qv2的計算公式
設(shè)標準狀態(tài)下所需空氣的的容積流量為 qvi、進氣溫度為Ti、進氣壓力為pi,鼓風(fēng)機在使
用狀態(tài)的進氣溫度為T2、進氣壓力為p2,則換算成使用狀態(tài)下鼓風(fēng)機的容積流量為
q2=q
q2=q1
T2 pi(1 d2)
T1P2
(2)
式中 下標“1” 一一標準狀態(tài)，下同
下標“2” 一一使用狀態(tài)，下同
q2——換算為使用狀態(tài)下所需鼓風(fēng)機的容積流量，換算流量， nVmin
T2——使用狀態(tài)下的進氣溫度(環(huán)境溫度),Ts=273+Ts, K
P2——使用狀態(tài)下的進氣壓力(環(huán)境大氣壓力),kPa
q1 標準狀態(tài)下所需空氣的容積流量,mVmin
T1——標準狀態(tài)下的進氣溫度，20C, To=293 K
P1 標準狀態(tài)下的進氣壓力， p1=101.33 kPa
d2 使用狀態(tài)下空氣的含濕量，kg水蒸氣/kg干空氣，d=o.622 k % ,
p- p
d 空氣的含濕量，kg水蒸氣/kg干空氣
中——相對濕度，其
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1、羅茨鼓風(fēng)機選型中風(fēng)量和風(fēng)壓計算方法的探討摘要：針對污水處理廠羅茨鼓風(fēng)機在使用狀態(tài)與標準狀態(tài)下，進口溫度、壓力等條件發(fā)生變 化時，導(dǎo)致風(fēng)機的性能也發(fā)生變化這種情況，探討了設(shè)計選型時，鼓風(fēng)機容積流量、出口壓 力等的確定方法，結(jié)合工程熱力學(xué)原理及羅茨鼓風(fēng)機的工作原理，推導(dǎo)了流量的計算公式， 并通過實際工程中選型設(shè)計的計算范例，說明了計算公式的使用方法。1引言羅茨鼓風(fēng)機是污水處理工程中常用的充氧設(shè)備，在污水廠鼓風(fēng)機選型時，風(fēng)機廠家產(chǎn)品 樣本上給出的均是標準進氣狀態(tài)下的性能參數(shù)，我國規(guī)定的風(fēng)機標準進氣狀態(tài)：壓力po=1O1.3 kPa，溫度T=20C，相對濕度=50%空氣密度p=1.2 kg/m 3。
2、。然而風(fēng)機在實際使 用中并非標準狀態(tài)，當鼓風(fēng)機的環(huán)境工況如溫度、大氣壓力以及海拔高度等不同時，風(fēng)機的 性能也將發(fā)生變化，設(shè)計選型時就不能直接使用產(chǎn)品樣本上的性能參數(shù)，而需要根據(jù)實際使用狀態(tài)將風(fēng)機的性能要求，換算成標準進氣狀態(tài)下的風(fēng)機參數(shù)來選型。2鼓風(fēng)機出口壓力的計算2.1出口壓力的計算方法這里所說的出口壓力為鼓風(fēng)機標準狀態(tài)和使用狀態(tài)下出口的絕對壓力：Pl=卩2+厶 P2（ 1）式中p/ 標準狀態(tài)下風(fēng)機的出口壓力（絕對壓力），kPaP2使用狀態(tài)下風(fēng)機進口壓力（環(huán)境大氣壓力），kPa P2 使用狀態(tài)下風(fēng)機的升壓，kPa2.2出口壓力影響因素的分析羅茨鼓風(fēng)機工作過程如圖1所示：在圖1a中，左面為進。
3、氣腔，腔內(nèi)壓力與進氣壓力相 等；隨著葉輪的旋轉(zhuǎn)，在圖1b、c、d中，容積V保持不變，V內(nèi)氣體壓力與進氣壓力相等； 當運行到圖1e的位置時，V與排氣口相連通，排氣口的高壓氣體迅速回流，與低壓氣體混 合，使其壓力由進氣壓力突然躍升到排氣壓力。因此，容積式鼓風(fēng)機排氣壓力的高低并不取 決于風(fēng)機本身，而是氣體由鼓風(fēng)機排出后裝置的情況，即所謂“背壓”決定的2，所以羅茨鼓風(fēng)機具有強制輸氣的特點。鼓風(fēng)機銘牌上標出的排氣壓力是風(fēng)機的額定排氣壓力。實際上,鼓風(fēng)機可以在低于額定排氣壓力的任意壓力下工作，而且只要強度和排氣溫度允許，也可以超過額定排氣壓力工作。對于污水處理廠而言，排氣系統(tǒng)所產(chǎn)生的絕對壓力（背壓）為管路。
4、系統(tǒng)的壓力損失值、 曝氣池水深和環(huán)境大氣壓力之和，如圖1所示。若由于某種原因，如曝氣頭或管路堵塞，使 管路系統(tǒng)的壓力損失增加，“背壓”也會升高，于是鼓風(fēng)機的壓力也就相應(yīng)升高；又若曝氣 頭破裂或管路泄漏等原因，管路系統(tǒng)的壓力損失則會減少，“背壓”便不斷降低，鼓風(fēng)機的壓力也隨之降低。圖1、三葉羅茨鼓風(fēng)機工作原理示意圖綜上所述，確定羅茨鼓風(fēng)機壓力時，只需要鼓風(fēng)機在標準狀態(tài)下所能達到的絕對壓力等 于使用狀態(tài)下的大氣壓力、曝氣池水深、管路損失之和。3鼓風(fēng)機空氣流量的計算在計算污水處 理的需氧量時，其 結(jié)果為標準狀態(tài)下 所需氧的質(zhì)量流量 qm（ kg/min），再將其換算成標準狀態(tài) 下所需空氣的容積流量q。
5、vi （nVmin），如果鼓風(fēng)機的使用狀態(tài)不是標準狀態(tài)，例如在高原地 區(qū)使用，則空氣密度、含濕量會發(fā)生變化，鼓風(fēng)機所供應(yīng)的空氣容積流量與標準狀態(tài)是相同 的，而所供空氣的質(zhì)量流量將減少，有可能導(dǎo)致供氧量不足。因此，必須計算出能供應(yīng)相同 質(zhì)量流量的容積流量，即換算流量 qv2。在高原地區(qū)使用時，環(huán)境大氣壓力也會發(fā)生變化，壓力比相應(yīng)升高，那么，羅茨鼓風(fēng)機 的泄漏流量qvb則會增大，這將導(dǎo)致鼓風(fēng)機所供應(yīng)的空氣容積流量減少，也可能造成供氧量 不足。因此，設(shè)計時必須考慮使用條件發(fā)生變化時各種因素的影響，以保證風(fēng)機所供應(yīng)的實 際空氣流量能夠滿足使用要求，并需計算出換算流量qv2和泄漏流量qvb2，其計算方法。
6、在流量計算實例中將詳細說明。3.1換算流量qv2的計算公式設(shè)標準狀態(tài)下所需空氣的的容積流量為qvi、進氣溫度為、進氣壓力為pi，鼓風(fēng)機在使用狀態(tài)的進氣溫度為T2、進氣壓力為P2,則換算成使用狀態(tài)下鼓風(fēng)機的容積流量為q2=qiT2 pi(1d2)Ti P2(2)9式中 下標“1” 一一標準狀態(tài)，下同下標“ 2” 一一使用狀態(tài)，下同q2換算為使用狀態(tài)下所需鼓風(fēng)機的容積流量，換算流量，ml/mi nT2使用狀態(tài)下的進氣溫度（環(huán)境溫度），Ts=273+Ts，KP2使用狀態(tài)下的進氣壓力（環(huán)境大氣壓力），kPaqi標準狀態(tài)下所需空氣的容積流量，nVmi nTi標準狀態(tài)下的進氣溫度，20C, To=293。
7、 KPi標準狀態(tài)下的進氣壓力，pi=i0i.33 kPad2使用狀態(tài)下空氣的含濕量，kg水蒸氣/kg干空氣，d=0.622 PPpd空氣的含濕量，kg水蒸氣/kg干空氣相對濕度，其數(shù)值介于0和i之間，% p飽和濕空氣中水蒸氣分壓，kPa3.2計算公式的推導(dǎo)鼓風(fēng)機在環(huán)境大氣中無論是標準狀態(tài)或使用狀態(tài)，輸送的介質(zhì)均為含有水蒸氣的濕空氣，空氣中的水蒸氣的分壓力很低（0.0030.004 MPa）, 般處于過熱狀態(tài)，因此，可作 為理想氣體計算。設(shè)絕對壓力為 p（kPa），絕對溫度為T（K），則理想氣體狀態(tài)方程式為Pi VTiT2(3)式中 R氣體常數(shù)，J/kg -K、比容積（單位質(zhì)量物體所占的容積）。
8、，m/kgv=qv / qm（4）qv容積流量，m/mi nqm質(zhì)量流量，kg/min設(shè)標準狀態(tài)下濕空氣的質(zhì)量流量為qm，干空氣的質(zhì)量流量為qmi,使用狀態(tài)下濕空氣的質(zhì)量流量為qm2,干空氣的質(zhì)量流量為qm2，有:(5)qmi=qmi(i + di)qmiqm11 di(7)qm2qm21 d2(8)(6)qm2=qd (1+ d2)(9)將式（7）、（8）分別代入式（4）,則qm1 qm1(1 djqv2V=qm2qv2Fqm2 (1 d2)(10)在根據(jù)污水處理工藝計算確定需氧量后，無論是在標準狀態(tài)，還是在使用狀態(tài)，均需要鼓風(fēng)機所輸送的干空氣的質(zhì)量流量是相等的，令qm1=qm。
9、2，將式（8）、（ 9）代入式（2），得T2 P1(1 +d2)qv2=qv1T1P2Ud1)(11)經(jīng)計算標準狀態(tài)空氣的含濕量為0.0073，忽略不計，可以將式（11）簡化為qv2=qv1T2 p1(1d2 )T1 P2q vb2=q vb13.3使用狀態(tài)下泄漏流量（qvb2）的計算4(12)4鼓風(fēng)機功率的計算使用狀態(tài)下風(fēng)機的軸功率與標準狀態(tài)下的關(guān)系為5Pa2=Pa1P1P1辺1(13)5鼓風(fēng)機選型參數(shù)計算舉例寧夏某市，海拔高度1112m大氣壓力89.05 kPa，最高氣溫35C，相對濕度=69% 經(jīng)計算，標準狀態(tài)下污水處理廠需要空氣的容積流量為58 m3/min，曝氣池水深加管路。
10、及曝氣器的壓力損失之和為49.05 kPa。針對錦工鼓風(fēng)機廠的產(chǎn)品，用上述公式進行選型計算， 確定應(yīng)選用的鼓風(fēng)機在使用狀態(tài)下所需的出口壓力和實際流量qvs2。5.1出口壓力的計算P1=p2+A P2=89.05 + 49.05=138.10 kPa則所選用鼓風(fēng)機在標準狀態(tài)下的升壓為 pi=138.10 101.33=36.77 kPa5.2實際流量qvs1的確定5.2.1計算換算流量qv2首先計算出使用狀態(tài)下空氣的含濕量d=0.622p 0.622 0.69 5.940p- p=89.05 _0.69 5.940=0.030那么所應(yīng)選用的羅茨鼓風(fēng)機的換算流量為qv2=。
11、qv1T2 p1(1d2)T1 P2=58 273 35 1013 (10.030)=71.45 m3/min273+20 89.05初選ARE-190鼓風(fēng)機，標準狀態(tài)下實際流量 qs=38.30 m3/min的風(fēng)機2臺，所選風(fēng)機的 性能見表1。表1鼓風(fēng)機選型計算表轉(zhuǎn)速理論流量口項目n/(r/qvTh/(m 3/min絕對壓mi n)力p/kPa標準狀.80138.10態(tài)使用狀.80138.10態(tài)風(fēng)機出升壓 p/kPa實際流量qvs/(m 3/min)泄漏流量配套電機 功率Po/kWqvb/(m 3/min)軸功率Pa/kw39.20( 38.30( qv7.50( 。
12、Q134.00(45(Pop)1)Pa1)1)49.05( 36.33( qv9.47( Q245.35(45(Pop 2)2)Pa2)2)qvb2，qvb1 T2廠1=7.5。273 35的。/89. 05 -1沁.47 m?；2 -1. 273 – 20 138.10/101 .325 -15.2.2計算使用狀態(tài)下的泄漏流量（62）/min3則風(fēng)機在使用狀態(tài)的實際流量將變?yōu)閝vs2=qvTh – qvb2=45.80 9.47=36.33 m /min5.2.3計算使用狀態(tài)下的軸功率(Pa2)FaPa11=34.0-8905(138.10/89 .05)-45.35 kWp。
13、11 -1101.33(138.10/10 1.33)-15.2.4鼓風(fēng)機選型參數(shù)的確定設(shè)計選型時，應(yīng)選用標準狀態(tài)下的實際流量為38.30 m3/min、升壓為39.20 kPa、配套電機功率為45kW的羅茨鼓風(fēng)機2臺才能滿足實際使用狀態(tài)的供氧量要求6鼓風(fēng)機供氣流量的變化規(guī)律對于同一臺鼓風(fēng)機，在冬季和夏季，其容積流量是不會發(fā)生變化的，但因空氣密度的不 同質(zhì)量流量會發(fā)生變化，也就是說供氧量會有所不同。由式（8）可知，風(fēng)機所輸送至曝氣系統(tǒng)的干空氣的質(zhì)量流量為qm2qm2qm21亠d2Pq21 d2(14)用FOF表示鼓風(fēng)機輸送至曝氣池的供氧量，則FORr0.21 Ea p q1 d2__(15)式。
14、中Ea 空氣擴散裝置的氧轉(zhuǎn)移率，%式（15）說明，羅茨鼓風(fēng)機在標準狀態(tài)與使用狀態(tài)下的容積流量是不變的，但因為空氣 密度（p）、含濕量（ds）等發(fā) 生了變化，導(dǎo)致鼓風(fēng)機輸送至 曝氣池的供氧量（FOR在冬 季溫度降低時增加、夏季溫度 升高時降低。例如，某一污水 處理廠，選用上述計算例題中 的羅茨鼓風(fēng)機，根據(jù)環(huán)境溫度 變化，采用式（15）計算出鼓 風(fēng)機的實際供氧量（FOR，其 一年的變化規(guī)律見圖2。在實際運行過程中，由于進水量、水質(zhì)、水溫、MLS踮參數(shù)的變化, 系統(tǒng)需氧量（SOR也會發(fā)生變化，見圖2從圖2中看出，在夏季，水溫較高，曝氣池需氧量（SOR增大，但鼓風(fēng)機的供氧量（FOR 在減少，這是設(shè)計時。
15、考慮需氧量的最不利工況點， 此時，供氧量、需氧量基本相當；在冬季， 水溫降低，曝氣池需氧量（SOR減少，但鼓風(fēng)機的供氧量（FOR增大，此時，供氧量較需氧量 大出許多。這是由于冬季氣溫降低，空氣密度增加，那么風(fēng)機所供給的干空氣的質(zhì)量流量較 標準狀態(tài)大幅度增加，從而引起供氧量增加，從運行的實際測量情況來看，每年冬季曝氣池 的溶解氧較夏季會高出13mg/L。因此，在生產(chǎn)運行過程中，需要針對這種變化對設(shè)備進 行及時的調(diào)整，使鼓風(fēng)機的充氧能力與實際運行中的需氧量相適應(yīng)。對于羅茨鼓風(fēng)機來說， 使用變頻器，通過改變風(fēng)機轉(zhuǎn)速來調(diào)整供風(fēng)量是很經(jīng)濟實用的7結(jié)論綜上所述，同一臺鼓風(fēng)機在不同的使用條件下，其性能的變化非常大，所以必須通過嚴謹?shù)挠嬎氵M行選型，通過式（1）確定壓力，通過式（2）和式（12）確定實際流量，通過式（13）確定功率，否則有可能導(dǎo)致生化系統(tǒng)的供氧不足；另外，在冬季和夏季由于空氣密度發(fā)生了變化，鼓風(fēng)機所供應(yīng)氧氣的質(zhì)量流量變化很大，冬季的供氧量大大超過了需氧量，所以，應(yīng)采取變頻調(diào)速等措施使生化系統(tǒng)的溶解氧濃度保持穩(wěn)定。
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